Однотактный выходной трансформаторный каскад ботает в режиме класса А. В качестве коллекторной агрузки транзистора VT1 он имеет первичную обмотку гласующего трансформатора Tpl (рис. 9.36).Выходные каскады усиления являются усилителями
мощности. Применение согласующих трансформаторов
позволяет осуществлять оптимальное согласование выхо¬
да усилителя с нагрузкой. В этом случае можно считать,
что мощность первичной обмотки Р1 равна мощности
вторичной, обмотки Р2, т. е. Р\ = Р2. Рассмотренные
мощности равны мощности нагрузки, значит, справед¬
ливо записать ,
U22
Ш2
Л к.опт Дн
где U1 — напряжение, приложенное к первичной обмотке трансформатора;
U2 — напряжение на вторичной обмотке трансфор¬матора;
Дк.опт — оптимальное сопротивление коллекторной нагрузки транзистора;
Дн — сопротивление нагрузки.
Разделим обе части последнего уравнения на U12 и получим:
Оптимальное сопротивление коллекторной нагрузки зистора можно вычислить по закону Ома:
1кГ
Д к.опт =
где /к1 — ток, протекающий через коллектор тран-стора; Ukl — приложенное к транзистору напряжение. На рис. 9.37 площадь треугольника ABC символизи-максимальную мощность, отдаваемую идеальным пителем в нагрузку:
Р =
2 • /гак • 2 • 17тк
где 7тк — максимальный ток коллектора транзистора; UTOK — максимальное напряжение, приложенное к ^анзистору.
В реальном усилителе всегда есть потери. С учетом "ПД трансформатора, составляющим обычно от 60 до 0%, мощность Р, потребляемая нагрузкой, будет меньше ощности первичной обмотки Р1. поэтому с учетом КПД ощность нагрузки можно найти следующим образом:
Р = 2 • 1/тк • Мк • г\.
'.. Применяются однотактные выходные каскады в уси-лителях с небольшой выходной мощностью. Недостатка¬ми таких каскадов усиления являются все недостатки, присущие трансформаторной межкаскадной связи. Из-за «наличия ферромагнитного сердечника коэффициент нели¬нейных искажений трансформаторных каскадов усиления ■ класса А обычно больше, чем у бестрансформаторных [усилителей класса А.
